Частотный синтез на основе ФАПЧ. Обзор методов синтеза - стр. 11
Верхний, наиболее крупный, октавный диапазон получается непосредственно на выходе ГУН, а остальные, более мелкие, – после деления верхнего диапазона двоичными делителями частоты, как это будет рассмотрено в разделе 2.5.
Очевидное достоинство схемы, как и любой другой однопетлевой структуры, состоит в простоте её реализации. Недостаток – довольно высокий уровень негармонических составляющих в спектре сигнала, происходящих из DDS.. При постоянном значении опорной частоты Fr он достигает -50 дБн в полосе отстроек от сигнала 2 МГц. Этот уровень можно снизить на 10 дБ путём использования двух опорных частот, переключаемых автоматически по встроенной программе.
В рассматриваемом генераторе уровень фазовых шумов составляет -120 дБн на частоте сигнала 1 ГГц при отстройке на 10 кГц и время переключения частот – порядка 4 мс. Полученные характеристики можно считать достаточными, чтобы данный отечественный прибор мог составить конкуренцию зарубежным аналогам.
2.4. Схема Садовского
Идея, предложенная автором, отличается особым способом построением ДДПКД в петле ФАПЧ [37]. Схема синтезатора частоты, в которой используется эта идея, показана на рисунке 11.
Рис.11. Схема Садовского
Дробный делитель частоты представлен в ней двумя делителями с целочисленными коэффициентами K и L и смесителем частоты СМ с фильтром Ф на его выходе. Результирующий коэффициент деления для такой структуры равен
N=KL/ (K±L)
.где К больше L.
Достоинство идеи состоит в том, что такой делитель частоты, обладая свойствами дробного деления, не имеет на своём выходе помех дробности. Это можно показать на примере.
Положим, что при опорной частоте Fr=10 МГц требуется получить частоту Fc=119 МГц на выходе ГУН, включенного в петлю ФАПЧ. При этом необходимо иметь коэффициент деления в петле равный N=11,9. Его можно обеспечить, задав следующие значения коэффициентов деления: K=17 и L=7. Тогда частоты на входах смесителя СМ окажутся равными соответственно F>K=119/17=7 МГц и F>L=119/7=17 МГц, а их разность на выходе смесителя составит 10 МГц, которая и используется для сравнения с опорой частотой 10 МГц в фазовом детекторе ФД.
Если же использовать суммирование частот F>K и F>L при тех же коэффициентах деления 17 и 7, то получится результирующий коэффициент деления
N= (17×7) / (17+7) =4.9583 (3)
и соответствующая ему частота равна Fc=49,583 (3) МГц. При этом частоты на выходах соответствующих делителей равны F>K=2,916 (6) МГц и F>L=7,083 (3) МГц, а их сумма равна 10 МГц, которая, как и в предыдущем случае, используется для сравнения в фазовом детекторе.
Недостатком рассмотренной структуры является необходимость включения фильтра Ф, чтобы избавиться от комбинаций типа +/-nF>K+/-mF>L. Это существенно ограничивает возможности широкого выбора коэффициентов K и L. Кроме того, стремление обеспечить высокое разрешение по частоте приводит к необходимости соответствующего увеличения этих коэффициентов и сужения полосы пропускания фильтра, что – и то и другое – соответственно снижает быстродействие синтезатора. К недостаткам можно также отнести и относительно сложный алгоритм выбора требуемой частоты сигнала. Для каждых конкретных требований к диапазону частот синтезатора, шагу сетки частот и быстродействию необходима таблица с предварительно рассчитанными значениями коэффициентов K и L.